墩柱施工總結精品(七篇)

序論：寫作是一種深度的自我表達。它要求我們深入探索自己的思想和情感，挖掘那些隱藏在內心深處的真相，好投稿為您帶來了七篇墩柱施工總結范文，愿它們成為您寫作過程中的靈感催化劑，助力您的創作。

篇(1)

關鍵詞：橋梁 高墩柱 滑模

1、高墩柱橋梁滑模施工前的準備工作

（1）施工人員是高墩柱橋梁的主要施工方，施工前，工區應對其進行認真的技術交接，將施工的整個預期操作過程告知施工人員，使施工人員對豎直度的控制及觀測有詳細的了解，對每個施工環節都應切實掌握。最后由施工人員根據相關技術規范編制科學、合理的施工方案，并交給監理進行審批；

（2）機械設備及原材料的要準備充分。砂、碎石、水泥和鋼筋等原材料的選取要符合質量檢測標準，進入現場后還要進行相關的檢驗，合格后方可用于施工建設。大橋2號和3號墩進行施工時要進行如下機械裝備：2套模板，2臺砼運輸罐車，5個振搗棒，1筋機，2臺鋼筋切割機，電焊機4臺及1臺塔吊；

（3）施工前要對橋梁墩柱的試驗配合比、測量放樣和相關施工工作的準備情況做詳細地檢查和測試。

2、橋梁高墩柱滑模施工時的技術控制措施

（1）滑模施工中要對鋼筋的綁扎和加工進行技術控制。施工中對鋼筋的下料要根據相關的圖紙設計，橋梁混凝土澆筑平行作業及鋼筋的安裝在很大程度上影響到了滑模的質量，所以滑模施工過程中，應對鋼筋的安裝進行嚴格的跟班質量測試，測試模式應按照隱蔽施工工程進行，合格后方可驗收。滑模技術具有很高的要求，出現問題后不易修復，因此施工中應設置專人對鋼筋的連接質量、間距、保護層及規格型號進行定期的檢查，以便及時對可能出現的問題進行修復，從而保證鋼筋的安裝施工符合相關規范和質量要求；

（2）滑模施工中要對模板的安裝進行技術控制。模板安裝是鋼筋綁扎完成后的第二道工序，模板的安裝質量對滑模的施工質量具有很大的影響，拼裝前，應先采用相應工具將模板表面進行磨光處理，待清除干凈后，方可添加脫模劑；模板的安裝要達到一定的技術標準，模板的垂直度、各部分尺寸、水平標高以及軸線位置都要經過嚴格的檢查；拼裝過程中要對模板的接縫進行控制，接縫過大會影響后續的施工操作，由經驗得知，應控制模板接縫小于1毫米；

（3）滑模施工中要對混凝土的分層和振搗進行技術控制。確保橋梁混凝土的澆筑質量關鍵要保證混凝土的分層和振搗操作質量。橋梁滑模施工時，應對混凝土按照分層形式進行均勻澆筑，確保混凝土的各層面都保持水平，澆筑時應對澆筑方向進行定期變換，并嚴格控制混凝土分層厚度。對2號及3號橋梁高墩柱進行滑模施工時，應控制其混凝土分層厚度保持在250毫米左右。最后應嚴格根據相關操作規范和施工技術要求對滑?；炷吝M行振搗，并對振搗過程進行嚴密監控，以保證橋梁混凝土的澆筑質量；

（4）滑模施工中要對滑模的垂直度、水平度及中心線進行技術控制。施工中對滑模的垂直度控制措施：懸掛垂直線于工程關鍵部位，設置專業的測量人員對其垂直度進行定期觀測，通常以每天2次為宜，以保證滑模垂直度符合相關設計規范；施工中對滑模的水平控制措施：千斤頂具有同步器結構，施工中可采用此結構對滑模的水平度進行控制，并用水準管對其進行嚴格測量，以便檢查滑模的水平度是否符合設計要求；施工中對滑模的中線控制措施：懸掛垂線于工程的關鍵部位，施工中根據垂線位置對滑模進行中線控制，并對模板的邊線進行嚴格的測量和監控，通常以每天2次為宜，及時處理監控中出現的問題，確保工程中心線垂直，不發生傾斜或偏離。

（5）滑模施工中要對混凝土的表面進行休整和養護。施工中混凝土的凝結時間不是固定的，它要受到外加劑及周圍環境氣溫的影響，因此滑模施工中，很難找到滑升速度和混凝土凝結時間的最優結合點。因此應對混凝土的表面施工質量進行嚴格控制，施工中要根據相關操作規范和施工技術要求對混凝土模板棱角部位進行合理地休整。橋梁高墩柱的截面高度較高，面積較大，砼的質量很難單純依靠灑水覆蓋養生來保證，針對這種情況，可采用對墩柱進行均勻噴灑養護劑的方式來進行養護，墩柱是由滑模施工完成的，均勻噴灑養護劑既能保證混凝土表面不被養護水沖走，又能確保砼的內在施工質量。

3、橋梁高墩柱滑模施工中的技術控制體會

（1）充分做好橋梁高墩柱滑模施工的準備工作，對施工方案的可行性、機械組合方式以及人員配置要進行嚴格的檢驗和審核；

（2）鋼筋的制作及安裝都要進行嚴密的監控，鋼筋的下料要根據圖紙的技術要求，嚴格控制其加工質量；嚴格控制施工中鋼筋保護層的施工厚度，施工中要對其進行適時的定位監測；

（3）施工中要注重對模板進行定期檢查，尤其是對模板接縫的檢查，盡量避免模板出現漏漿和錯臺現象，嚴格控制模板的安裝和拼接，以確保砼的外觀施工質量；

（4）加強對工程整體垂直度的檢查，橋梁高墩柱施工工程一旦出現質量問題，后果不宜處理，因此測量人員應對高墩柱的整個施工過程進行跟蹤測量，對出現的問題能夠進行及時處理；

（5）對砼的施工管理工作及施工工藝要加強控制，不要隨意更改塌落度、施工配合比、質地、品種及材料規格等技術的控制標準；

（6）橋梁高墩柱滑模施工中要高度重視施工安全管理工作，施工對塔吊等高空作業機械要進行定期檢修，高空作業人員應佩帶必要的安全防護設施，確保施工安全。只有保證了施工安全，才能保證整個施工工程的順利進行。

總結：

隨著橋梁事業的飛速發展，滑模施工工藝在高墩柱施工過程中也得到了廣泛應用，滑模施工技術的應用大大提升了橋梁結構的質量，但由于設計及設備上的原因，其工程運用還存在一些缺陷，這就容易導致橋梁質量得不到有效保證。本文簡要提出了幾點高墩柱滑模施工的技術控制措施，并總結出了幾點施工體會，橋梁高墩柱滑模施工中，要嚴格按照相關技術規范進行操作，才能確保橋梁質量。

參考文獻：

篇(2)

關鍵字：大角度；空心；V型墩；鋼框架；模板設計；

論文摘要：

本文結合房山五渡橋工程大角度空心薄壁V型墩施工，系統介紹了異型結構墩柱采用自主研發的鋼框架進行模板設計的思路和特點。

房山五渡橋主橋為三角剛架懸吊連續梁橋，其主橋主墩采用帶水平剛性系梁的V型墩，呈“”。針對該種異型結構墩柱，我們提出采用鋼框架組合模板的模板設計方案。

如何合理的利用鋼框架組拼成墩柱外形，并保證墩柱外觀質量，是模板設計需要解決的關鍵問題。根據對墩柱結構和鋼框架模板特點的分析，提出用鋼框架組成矩形閉合框架，將轉角設計為內置木桁架模板的方法形成墩身。然后將每面模板進行切割劃分，劃分為標準板和異形板。雖然四個支點墩外形尺寸不一，但標準鋼框架能周轉使用，因此僅需要訂制四套異形板，避免制作四套鋼模板的費用。將以上關鍵問題解決后，編制模板實施具體方案。

該模板方案在五渡橋工程主墩施工中應用獲得成功，最后總結出該法施工的特點，指出其優勢與不足。采用鋼框架組合模板成形墩柱的方法，技術先進，操作簡單、節能環保，節約資源，易于推廣。

隨著社會發展，科學技術進步，橋梁建設事業也在飛速前進，橋梁設計在滿足功能要求的情況下，出現了更為多樣的景觀設計理念，墩柱作為橋梁不可缺少重要部件，加上其顯著位置成了很多橋梁設計師琢磨的焦點，墩柱結構形式的多樣，促使施工工藝同樣要開拓創新，本文結合房山五渡橋工程大角度空心薄壁V型墩施工，向大家介紹采用鋼框架組合模板進行異型結構墩柱模板設計的思路和特點。

1工程概況

房山五渡橋工程位于房山區十渡鎮淶寶路西關上，跨越拒馬河。工程起點樁號K0+000，終點樁號K0+550，全長550米。主橋設計新穎、外形美觀，為三角剛架懸吊連續梁橋，是一種新型的組合結構體系，該橋型在國內外尚屬首例，見圖1和圖2。

主墩全橋合計2座，采用帶水平剛性系梁的V型墩，呈“”。墩身為變截面空心薄壁鋼筋混凝土結構，其與主墩蓋梁為整體式結構。墩柱為單箱雙室空腹截面，墩身底寬8.0m，厚度5.0m，高約10m，最大的外傾水平角為37.47°。

圖1五渡橋側面圖 圖2五渡橋效果圖

方案比選

在橋梁工程施工過程中，我們通常使用的結構模板大體可分為木模板、鋼模板和鋼框架組合模板三種類型，因此我們在進行方案比選時就此三種類型的模板特點進行了分析比較。

木模板：木模板材質輕，施工成本低，但是其強度、剛度低，比較適合現場制作加工，多用于靈活多變的小結構部位，對于大體積結構外觀則難以保證質量，且施工損耗大，不利于環保。木模板成型質量還受工人技術影響較大，質量保障不穩定。

訂制鋼模板：鋼模板具有剛度、強度高，外觀尺寸易于保證，結構成型質量較高的特點，但由于其一次性投資大，因此成本較高，適合于有一定規模數量的樣式相同的結構。此外，鋼模板在周轉使用和存儲時，對鋼板面要進行特別維護，才能保證外觀質量。

鋼框架組合模板：采用型鋼制作鋼框架，模板受力有保障，選用酚醛漆復合模板作為面板，且面板可更換，混凝土外觀質量易于保證。鋼框架組合模板安裝工藝簡單，支撐便捷，可快速便捷的進行框架臨時分割及組拼，以適用于不同形狀混凝土結構物的施工，適用范圍廣闊。其中鋼框架標準板還可多次周轉使用，攤銷成本低，且節能環保，另外，鋼框架的維護及保存要求簡單，費用較低。（注：模板組合鋼框架已申請專利，專利號：ZL2009 2 0314278.0）

針對本工程墩柱結構異型，且體積大、數量較少的特點，為保證墩柱質量，我們選用鋼框架組合模板方式進行大角度空心薄壁V型墩施工的模板工程設計。

3方案設計

主墩為帶水平剛性系梁的V型墩，呈“”。墩柱為單箱雙室截面，縱向壁厚0.6m，橫向壁厚1.0m，中腹板厚2.0m。承臺頂墩身寬8.0m，厚度方向高為5.0m。2號支點墩蓋梁頂，橫橋向寬為16.912m，縱向水平寬為4.936m；3號支點墩蓋梁頂，橫橋向寬為17.53m，縱向水平寬為4.895m；4號支點墩蓋梁頂，橫橋向寬為17.53m，縱向水平寬為4.895m；5號支點墩蓋梁頂，橫橋向寬為17.53m縱向水平寬為4.842m；同時，由于縱坡影響，2號支點墩高為9.649m，外傾水平角為37.47°；3號支點墩高為9.742m，內傾水平角為51.34°；4號支點墩高為9.951m，內傾水平角為51.34°；5號支點墩高為10.046m，外傾水平角為38.33°。見下圖3墩柱外形設計圖。

圖3墩柱外形設計圖（cm）

3.1模板劃分

如何合理的利用鋼框架組拼成墩柱外形，并保證墩柱外觀質量，是模板設計需要解決的關鍵問題。為保證鋼框架組合模板的整體性，又易于施工操作，我們直接用鋼框架組成一個矩形閉合框架，轉角設計為內置木桁架模板。根據圖紙計算出墩柱每個結構面外形尺寸，我們將鋼框架劃分為標準板和異形板，在每個結構面上進行模板切割劃分，然后繪制出鋼框架標準板和異型板板拼接布置圖，見下圖4。

四個支點墩墩高不一，傾斜角度不一，側面墩身隨著高度收縮，立面墩身隨著高度向兩側拓寬，因此四個支點墩外形尺寸不一。對四個支點墩的每個結構面均需進行模板劃分，并且需要制作四套異形板。標準板制作數量應根據工程進度來確定合理配置數量和周轉使用計劃。

注意在劃分板塊的時候，異形板不宜切割成太小的板塊，因為板塊過小不易形成平整板面，且安裝繁瑣，不利于提高施工速度和質量。

注：無標號方塊為標準板，帶標號方塊為異形板

圖4鋼框架模板拼裝圖示

3.2鋼框架及其配件制作[1]

標準板采用8#槽鋼制做鋼框架的外肋，40×80×4mm方鋼做背肋，相互焊接成一個1200×2400×80mm的鋼框架，背肋橫向間距（通長長肋）30cm，縱向間距（夾縫短肋）30cm，外肋組合連接孔φ20 mm，間距30cm。將連接膠合板用的三角形鋼板進行焊接（4cm×4cm）并在其中心位置鉆6mm孔洞，并于平頭螺絲栓連接。槽鋼、方鋼、三角板之間的焊接應滿足《鋼結構工程施工質量驗收規范》GB 50205。其它配套連接件，如陰角、陽角連接件可按實際情況單獨定做。異形板依據劃分形狀，參考標準板要求進行制作。制作好的鋼框架模板異形板應進行編號，以利于施工安裝。一般鋼框架加工在廠家進行。鋼框架標準板設計圖見圖5。

圖5模板組合鋼框架設計圖

3.3芯模設計

墩柱為單箱雙室截面，芯模采用泊松板直接拼裝成型，在設計時，主要考慮吊裝能力和施工便利。在本工程V型墩施工時，芯模加工為一體成型，然后吊裝入位，減少了芯模安裝時產生的鋸末等廢料的清潔問題，有利于保證墩柱外觀和結構質量。另外，需在芯模上設置人孔，以便進行芯模拆除。

3.4編制模板拆裝指導書

1）根據工程經驗及施工條件確定鋼框架支撐方式和芯模內撐方式，根據受力形式確定框架外縱橫背楞規格、排列方式和對拉螺栓或支撐布置情況。

2）根據結構形式和施工條件確定模板荷載，并進行模板和支撐的強度、剛度及穩定性驗算[2]。

3）繪制全套模板設計圖：標準板、異形板、組裝圖、角模、節點大樣圖和零部件加工圖，統計模板及配件規格、型號及數量。

4）編寫出模板安裝及拆卸說明書。

3.5模板技術交底

必須對模板安裝人員應進行全面的技術交底，使其了解模板施工流程，并熟練掌握拼接組裝、支撐加固和拆除技術。

3.6模板施工的材料及機械設備要求

1）模板鋼框架宜工廠制作，到場后應核對驗收；循環使用的鋼框架應進行檢查，經檢驗或修復后合格的方可使用。模板鋼框架應嚴格按照程序進行堆放和裝車倒運。平行疊放時，避免碰撞，底層鋼框架應墊離地面不小于10cm，立放時，必須采取防止傾倒措施，保證其穩定性。

2）面板材料應選擇剛度、密實度、吸水率指標合格的膠合板。

3）根據施工組織設計和施工現場實際情況配備必要的吊裝設備和運輸設備。

4總結

采用鋼框架組合模板成形墩柱的方法，操作簡練、節約資源，還能夠在保證安全、質量同時也滿足環保的各項要求。該法利用鋼框架模板的工廠化制作，框架強度高，確保受力，膠合板面板光亮整潔，且易于拼接，確保外觀，現場按步組裝，大大減少施工操作難度的特點，除提高墩柱成形質量外，鋼框架可循環利用節約了資源，使異型結構墩柱的施工工廠化、機械化、適用范圍更廣。

1）本次工程采用鋼框架組合模板施工，有效解決了大角度空心薄壁V型墩大體積、大傾斜角度和結構復雜的工程施工難題，確保了工程質量。

2）鋼框架組合模板施工操作簡便，使用周轉快，保證了施工工期、沒有發生任何安全事故、質量事故。

3）四個主墩尺寸不一，采用鋼框架組合模板避免制作四套鋼模板的費用，鋼框架組合模板在V型墩施工過程中，標準鋼框架能周轉使用，僅需要訂制異形板，就能完成結構模板組型要求，有效降低了材料的浪費，經濟環保。此外，該套模板在主墩使用后，其標準板還可應用在過渡墩和其他結構上，其通用性強和利用率高，與訂制鋼模板方案比較，節省費用40余萬元，因此選用鋼框架組合模板施工方案是最經濟的施工方案。

本法主要適用于橋梁施工中異型結構墩柱，尤其是棱角分明的線形結構，如變截面矩形墩柱、V型墩柱、Y型墩柱等。對于受力較大的結構，可加大膠合板厚度及加密型鋼布置；對于邊角為弧形的結構，邊角處可制作陽角弧形鋼模，以保證邊角外形。

鋼框架組合模板的不足之處在于它難以保證弧形或圓形截面的結構外形，因此如圓墩柱等圓弧形截面結構不適合采用鋼框架組合模板方法施工。

參考文獻

篇(3)

關鍵詞：橋墩；體外；加固；預應力

Abstract: In this paper, through specific project example, reinforcement technology was introduced on the pier in vitro, summing up the successful experience in application, discusses the application of the pier in vitro reinforcement technology in bridge reinforcement engineering.

Key words: in vitro; reinforcement; prestressed pier;

中圖分類號：U443.22文獻標識碼：A文章編碼：

引言

目前，我國公路、鐵路交通事業蒸蒸日上，不少高速公路已建成投入運營中。在上世紀70年代末至90年代初，我國修建的大跨梁式橋中，帶掛梁的預應力T型剛構橋是主要的橋型之一。由于各種原因，使用多年后，或多或少都出現一些病害，其中，橋梁出現的病害較多，相當一部分橋梁已到了不得不加固或者是不加固不讓人放心的地步。為了適應道路運輸載重量不斷發展的要求,人們發現橋梁的混凝土開裂、剝落、衰變及鋼筋的銹蝕(管道灌漿不飽滿普遍存在)對橋梁的損害問題非常嚴重，需要大量的資金來維護或改建。

通過加固橋梁，可以預防和避免橋梁的坍塌造成物資和人身的傷亡，橋梁加固后，可以延長橋梁的使用壽命，用少量的資金投入，使橋梁能滿通量的需求，還可以緩和橋梁投資的集中性。

基于此，我們在優化常規加固方法的基礎上，提出了增大截面、植筋、施加豎向體外預應力的綜合加固方法，并成功應用到了廣州市華南路三期永泰立交主跨T構墩柱加固工程。

該技術相比于拆除重建，通過簡單、實用而又有效的方法，同樣解決了不用拆除重建又能達到設計的要求的目的，還大大節約了工期和成本；相比于傳統的加固方法，施工簡便，占用場地極小，整個實施過程只需要簡單的圍蔽即可，對周邊交通影響很小，而且不需投入更大的資金。對于目前經濟迅猛發展的都市，交通量日益變大，橋梁受破壞的現象非常突出，該施工技術可以為以后的同類施工提供很好的參考。

1.工藝原理

“橋梁墩柱體外加固技術”的基本原理為：對于墩頂開裂，先對墩頂及梁體裂縫進行封閉。處理完后，在墩頂邊跨側加厚截面并施加豎向可更換體外預應力，有以下幾點作用：

1、利用豎向預應力偏心產生的彎矩，可以減少橋墩恒載下的固有彎矩；

2、由于橋墩與梁體固結，在橋墩邊跨側施加偏心豎向預應力后，可以使梁體上緣受壓，減少梁上緣拉應力，增加梁體上緣承載力安全儲備；

3、橋墩邊跨側施加偏心豎向預應力，使橋墩產生與恒載作用相反的轉角，可減少恒載作用下牛腿的撓度；

4、施加可更換體外預應力，可方便拆除更換，不影響日后的維修加固。

2.施工工藝流程及操作要點

2.1施工工藝流程

開挖墩柱位置填土――搭設腳手架――墩柱鑿毛，鑿剪力槽、開工作孔――砼表面清理――橋墩、墩頂附近梁體裂縫封閉――1#塊梁底開體外預應力穿束孔及體外預應力管安裝――橋墩、1#塊植筋、布筋、鋼筋安裝――新舊砼接觸處涂刷E200界面劑――澆筑無收縮C40砼（UEA）――張拉體外預應力――注漿――封閉體外預應力張拉孔

3.分析計算書

通過建立模型，運用midas-GTS軟件進行應力分析，計算結果如下：

圖1組合P1（=50kN）預應力荷載作用下墩柱應力分布（右側為舊橋墩，左側為新橋墩）

圖2組合P3（=150kN）預應力荷載作用下墩柱壓應力分布（右側為舊橋墩，左側為新橋墩）

圖3荷載作用下豎向位移分布（右側為舊橋墩，左側為新橋墩）

結果分析：由圖1可知，在組合P1預應力荷載作用下，墩柱頂最大壓應力為1813.23kN/m2（舊墩柱）和1330.8kN/m2（新墩柱）；由圖2可知，在組合P3預應力荷載作用下，墩柱底最大壓應力為5864.67kN/m2（舊墩柱）和4427.95kN/m2（新墩柱），施加體外預應力作用明顯，而C40無收縮混凝土的標準抗壓強度為40MPa，且在施工中，我們采用了低松弛高強度預應力鋼絞線，其抗拉強度標準值Ry=1860MPa，很大程度上滿足了抗壓的要求。

此外，由圖3可知，墩柱加固處理前后的豎向位移都很小，且原設計墩柱的基礎為嵌巖樁基礎，滿足規范和設計的要求。

4.結束語

篇(4)

【關鍵詞】高速公路；橋梁施工；質量控制；

1 高速公路橋梁施工中質量控制要點

1.1 基礎施工

無論基礎還是擴大基礎，在整個施工過程中都需要進行樁位的多次定位與復測，樁位必須經監理確認無誤后方可開鉆或開挖。在正式開鉆或開挖前，領工員、工班長、機械司機等所有參與施工的人員都必須得到關于每項工序詳細明確的技術交底。鉆進過程中，維持水頭高度，泥漿稠度等主要技術指標滿足質量規范要求，并根據鉆進中的不同地質情況及時調整。待成孔或基坑成型后，及時測量高程并進行必要的現場試驗?；炷僚浜媳纫涍^多次計算驗證，并滿足設計及規范要求。澆筑工作必須緊湊，確保一氣呵成。

1.2 墩柱施工

由于山區地形復雜，溝壑縱橫，高墩柱施工便不可避免，而且是重中之重。

1.2.1 高墩柱施工難點一般高速公路中高墩柱施工時，具有以下幾個施工難點：

①施工周期長。對于高墩施工，模板的受力自成體系，從模板的受力性能考慮，高墩施工一般要分節進行，墩柱的施工周期相當長。

②模板和機械設備的投入大。由于單根高墩柱的施工周期長，一般采取平行作業的施工方法，因此模板投入相當大。而且受起吊能力和地形限制，機械設備的投入也會增大。

③高墩柱施工定位控制難度大。對于高墩柱來說，截面積小、墩身高、重心高、墩身柔度大、施工精度要求高，因此施工時軸線很難準確控制。

④高墩柱施工接縫的處理要求高。高墩柱不是一個簡單的受壓構件，它還受到彎矩扭矩作用，因此，高墩柱的接縫容易成為施工的薄弱之處。另外，高速公路橋梁中高墩施工還具有高空作業，施工安全度低的特點。

1.2.2 高墩柱施工質量控制

筆者以為，在施工前，應根據工程量和有效施工工期，科學編整個工程和針對橋梁的施工組織設計。做到先地下后地上，先三通平后正式施工。進行工程排隊，突出重點，攻克難關。

①結合設計，并根據具體施工制定確切可行的施工方案；②采用科學的網絡計劃方法，以便工序之間相互創造有利條件縮短模板和設備的閑置時間，減少無謂投入，擴大工作面，加快施進度；③配備先進、精度高的測量儀器，并組建經驗豐富的專業測量伍，嚴格規范測量作業，實行測量雙檢制度；④配備專人負責接縫處理，嚴格執行一刷二吹三沖洗，接縫處毛滿足要求，確保接縫質量；⑤落實季節性施工措施，確保夏季不缺水，冬季不受凍；⑥充分考慮高速公路橋梁施工環境的不可遇見性，制定保證施工質量的有效防范措施。高墩柱施工時，由于模板周轉次數多，因此易產生模板變形，應在2.8m 寬模板的加強肋中間設1 道橫穿墩身的對拉螺桿，高度方向每隔1m 設1 道與加強箍固定聯結。其次，應盡量保證墩柱施工的連續性，減少中間停頓時間，以加快分項工程的完工時間，提高設備利用率。要經常對施工操作人員進行質量教育，強化質量意識，各工序應按操作規程辦事。

1.3 支架設計施工

就高速公路橋梁墩柱頂蓋梁現澆施工的支架型式而言，支架型式的選用，應結合現場設備及施工條件與蓋梁的高度而定，還應考慮經濟成本盡量能就地取材，并應保證施工質量和操作安全。自落地支柱可采用鋼管、型鋼或門式架等，根據施工設備狀況及荷載經計算，確認無誤后擇優選用；無論采用何種支架，施工時都應按計算撓度值嚴格設置預拱度，并應搭設足夠寬度的操作面和周邊護欄；各種支架的護欄邊，都應滿掛密目安全網，以防止高空墜落。

2 高速公路橋梁施工中質量控制措施

對于高速公路橋梁施工質量控制方面，筆者以為可以根據橋梁分項工程做出明確分工，通過對每道工序進行全方位、全過程的控制和管理，避免因工作混亂、職責不清而影響工作質量。

2.1 嚴格執行質量責任制

為保證橋梁質量，要加強對施工橋梁的定期、不定期檢查，每月對橋梁以及與之相關的測量、試驗、等進行檢查和重點抽查，對項目實行每月考核。強化質量意識，服從質量監督，確保橋梁質量整體上檔次、上水平、上臺階。

2.2 嚴格控制原材料進場質量

原材料是影響橋梁質量的根本所在，因此，要加強對所用原材料的檢驗和檢測。原材料進場前和進場后要不間斷地進行抽樣和檢測，一旦發現不合格，就要拒絕進場和使用，將影響質量的隱患扼殺在萌芽狀態。

2.3 質量控制須全程監理

質量無小事，安全大于天，橋梁施工容不得半點懈怠和馬虎。因此，在橋梁施工的整個過程中，必須對橋梁質量實施事前控制、事中控制和事后控制，而且必須做到節節相扣，步步為營。

2.4 明確工程質量管理與進度的關系

在效率第一的時代，很多施工單位往往過度重視速度和效率，而忽視了質量。他們常常認為只要強調工程質量，過程的進度和綜合效益就會大大受影響。其實，注重質量和注重進度、效益是相輔相成、相互制約、相互發展的矛盾結合體。要看到，如果工程質量搞不上去，就會存在隱患，必定需要返工，反復的投入只會增加成本，更會影響到單位的聲譽。因此，確保質量，維持進度，才能減少了人力、物力的投入，最終提高經濟效益。

2.5 關注設計質量

目前，施工單位、監理單位都強烈要求提高設計質量。設計質量的優劣與施工質量的好壞是息息相關。很多橋梁的施工由于設計文件中地質資料與實際地質情況不相吻合，致使某些樁基礎的樁長與設計樁長不相同，原定工期內可施工完的項目，都必須延時才能結束。這不僅給施工帶來許多麻煩，影響了施工進度，還浪費了大量的人力、物力和財力。

總結

在實際中，大量的高速公路橋梁在未達到預期服役年限時，出現了影響正常使用的病害與隱患，有些橋梁可能在只使用了幾年、甚至剛建成不久就出現嚴重的耐久性不足的問題，這也與施工質量有重要關系。這些缺陷雖然短期不會對橋梁的正常使用產生明顯的影響，但卻會對結構的長期耐久性和通行車輛產生很大的危害。因此，筆者就自己的經驗在這里就高速公路橋梁施工中相關施工技術進行研究，提出了施工質量控制措施，望與同行一起切磋。

參考文獻：

篇(5)

山區地段多河流、河谷，枯水期河道中水深較淺、河床較窄，匯集于坡腳低洼處，流速緩慢;雨季時，由于坡面匯水導致河流水量增加，流速增大，在地形平坦寬闊處河床加寬，并退水后難以恢復原貌。在山區橋梁設計選線時，受地形條件的限制，為跨越河道及河谷等復雜地段，橋梁基礎不可避免的設置于河道中、河岸邊及山體上，常受河水水流沖刷及地質災害作用，對橋梁施工及后期運營階段基礎的承載力及穩定性構成威脅，存在巨大安全隱患。由于山區地形地貌、水文地質特點，橋梁基礎設計標高存在差異，導致基礎位置及埋置深度不同。結合路線沿線現場勘察，現將山區地段地形與橋梁基礎位置關系分為河道中、坡頂、坡中及坡腳五類。

2山區地段橋梁基礎工程問題

2.1河道中及河岸邊橋梁基礎沖刷問題

山區地段橋梁以沿河流走向為設計指導思想，橋梁基礎多處位于河道中或河岸邊，由于施工中棄渣或施工機械隨意堆放，壓縮了河道斷面，導致水流流速增加，造成墩周局部沖刷劇烈、河床下切，引起墩臺基礎不同程度外露，降低了基礎承載能力，威脅橋梁安全。如圖2－a)所示，圖中樁基位于河道中，水流已對樁基造成沖刷，且部分樁基外露。

2.2陡坡橋梁基礎穩定性問題

沖刷和邊坡巖體破碎是影響山區橋梁基礎穩定性與承載能力的重要因素。陡坡地段巖質在基礎施工過程中受到擾動，巖體破碎;雨水沖刷往往造成松散體滑塌，陡坡基礎外露，橋墩穩定性降低。如圖2－b)所示，圖中樁基位于陡坡坡頂，由于雨水及風化作用下，土體剝落侵蝕，樁側土體缺失嚴重，承載力降低，樁基穩定性得不到保障。

2.3施工棄渣隨意堆放問題

受地形地貌的限制，山區公路橋梁建設中土石方的縱向調配十分困難，不可避免地會產生大量棄土(石)。棄渣是一種特殊的人工地質體，一般由土、石等工程廢棄物構成，具有多孔隙、欠固結的結構特點，防護體系不完善的棄渣在降雨與風等因子的作用下水土流失極為嚴重，極易引發滑坡、泥石流等嚴重地質災害及次生災害。棄渣堆積在橋梁墩柱旁時，對橋梁墩柱產生橫向推力，在設計中，該部分橫向力是未考慮的;當推力足夠大時，墩柱及基礎的穩定性和安全使用受到威脅，嚴重時可能會將橋墩推倒，導致橋梁垮塌，造成重大安全事故。如圖1c所示，棄渣堆積在樁基墩柱邊，且對墩柱造成偏壓，墩柱受力不合理，在雨水的作用下，棄渣堆積體易發生滑塌，嚴重威脅橋梁安全。

2.4陡坡巖土體穩定性問題

在施工過程中，對靠近橋梁結構的山體進行不合理的開挖，并未采取相應的處治及防護措施，導致在部分橋梁結構施工完成后難以處理。岸坡巖土體不穩定，常在擾動或雨水的作用下發生下落，對橋梁墩柱造成撞擊，嚴重影響橋梁基礎的安全使用，使得橋梁結構的安全性得不到保障。如圖1d所示，陡坡巖土體在雨水等因素作用下發生滑落，并對墩柱造成撞擊，撞擊后堆積在墩柱一側，對墩柱形成偏壓。

2.5防護結構失效問題

山區地段地質災害頻發，在存在安全隱患的邊坡地段修建防護結構(如預應力錨索框架梁)是對橋梁基礎周邊巖土體的一種主動防護措施，預防發生災害，保護橋梁基礎，同時保證橋梁的安全使用。但在施工中存在施工不規范、不精細的情況，導致防護結構破壞、變形、失效，沒有發揮其防護作用，反而加重了坡體負擔，易誘發災害。如圖1e所示，樁基位于坡腳，坡體已有錨桿框架梁防護，樁側有抗滑樁，圖中可見錨桿框架梁已產生變形，框架內及擋土墻墻背土體被掏空，結構已失效，并沒有充分發揮其防護作用。

2.6排水設施不完善問題

橋梁排水系統主要排出路基路面及邊坡匯集的雨水，并將其引致溝底，避免對橋臺及墩柱造成沖刷。在雨季，山區水量較大，且水流流速較快，完善地排水設施能將路基路面及邊坡排水順利引致溝底，減小對橋臺及橋墩的沖刷，保證橋梁安全使用。如圖1f所示，墩柱位于天然形成的沖溝溝底，在雨水的作用下，墩柱承臺基礎存在沖刷現象，承臺底部已出現掏空現象，長期如此，直接威脅橋梁穩定性。

3成因分析及解決對策

3.1陡坡橋梁基礎沖刷

山區地段坡體巖性較差、破碎，施工過程中對邊坡產生擾動，棄渣未采取有效的處理措施，形成坡積體，且未采取任何防護措施，經雨水沖刷，基礎周圍水土流失明顯，導致基礎外露。建議施工中避免大切大挖擾動坡體，做好相關臨時施工排水措施，對于不穩定坡體在施工前期可采用M7.5或M10漿砌片石護面墻防護，施工中防止棄渣堆積，基礎外露處要及時進行回填或采取相應防護。

3.2山體危巖滑落

山區地質條件復雜，巖體破碎，巖體受構造作用形成塊體結構，體積與重量較大，一旦脫離母體滑落，其具有巨大能量，且彈跳高，對于臨近陡坡處的橋梁墩臺及其基礎會產生破壞性的撞擊，嚴重影響橋梁穩定性。建議對存在隱患的危巖進行清理或采用M7.5漿砌片石擋墻圍護，擋土墻具體尺寸根據坡面松散帶長度及橋墩高度確定，確保支擋結構對墩臺及其基礎形成有效防護。

3.3坡體巖土體穩定性

坡積體下滑是山區常見不良地質現象，高速公路不僅有跨溝谷的橋梁，更有順陡坡因路基設計困難而設置的長大橋梁，施工過程不規范操作造成陡坡上坡積體下滑而引起的橋梁基礎病害較多，而且大多在雨季施工中發生，規模較大，其直接經濟損失巨大。這對橋梁施工及后期運營期間的安全和經濟效益都構成嚴重威脅。建議橋梁施工前應查清坡積體穩定與否，分析其對橋梁工程的影響，并使橋梁工程建設盡量不破壞和影響坡體的穩定性，施工順序上必須先處理坡積體，后施工橋梁，減少坡體對橋梁的危害。常用的防護措施有預應力錨索框架梁、錨桿框架梁、掛網噴錨等。

3.4確保施工質量

基礎工程質量對橋梁安全意義重大，是橋梁工程質量控制的重中之重，而基礎屬于隱蔽工程，質量控制難度大。在實際施工中，基礎施工時受一些不可預見的客觀因素和主觀因素的影響，頻頻發生質量問題，對基礎質量帶來一定的安全隱患，直接影響到橋梁建成通車后的營運安全。為此，基礎的施工常被施工操作人員和管理人員列為質量控制的重點和難點。建議對于橋梁基礎的施工，工作人員必須全面詳細地熟悉整個施工工藝流程，嚴格遵守和執行設計圖紙及操作規范，做好事前、事中控制以及事后檢測和補救，確保橋梁按時、保質建成通車。

4結語

篇(6)

關鍵詞：橋梁施工；現澆蓋梁；支架

1現澆蓋梁支架的形式

蓋梁工程是橋梁工程的重要組成部分，它主要位于橋梁墩柱的頂端，它是橋梁下端的主要承受點，鋼筋混凝土橋梁的大部分的重量都是靠它來支撐的。在橋梁工程中主要采用現澆式的蓋梁工程，其工程的好壞不僅和澆筑施工質量有直接的關系也和選取的支架質量的好壞有關系。選取高質量的支架不僅可以加強模板的堅固性，也可以加強蓋梁工程的質量同時也可以增加鋼筋混凝土的穩固性。

對于我國當前的橋梁工程來說，主要的支架形式有自落式支架、抱箍式支架、埋設托支架等，這三種支架的主要作用是不相同的。自落式支架主要是指在蓋梁下面進行支架，搭建成很多的支架交叉在一起的狀態，然后在支架上敷設模板。抱箍式模板主要指在蓋梁上套上鋼板箍，然后擰緊鋼板箍，最后在搭建的支架上鋪設模板。埋設托支架主要是指在蓋梁的墩柱上留出水平孔，在鋼筋混凝土拆模后，在留出的空中插入鋼錠，在鋼錠兩端的懸臂部分敷設模板。

2各種支架的計算要點

支架設計時，計算承受的荷載包括：模板自重、新澆筑鋼筋混凝土重量、施工人員和運輸工具重量、傾倒和振搗混凝土產生的荷載及支架自重等。

2.1縱橫粱的設計計算

選取什么樣的支架，需要我們根據具體的情況進行計算，針對所有種類的支架，對于縱橫梁的計算方法幾乎都是一樣的，我們通常簡稱為簡支梁計算。在進行計算時，首先應該選取構件的類型，例如，槽鋼、方木等，然后根據具體工程的最大彎矩的數據，選取構件型號，計算構件的彎曲度和撓度等，保證選取的支架能夠符合工程的需要，達到最佳的設計效果。

2.2自落地支柱的計算

自落地支柱可當作兩端簡支的軸心受壓構件計算，先初選構件類型（如鋼管、型鋼或門式架等），再根據最大軸力的數據，按計算值選擇構件型號及截面，最后驗算抗壓穩定性和水平聯系桿的豎向間距（即水平聯系桿的道數1，并按構造要求設計掃地桿、剪刀撐、拋撐和纜風繩等。如蓋梁離地面高度較大，所在地區基本風力較大，則應考慮風荷載，并核算選擇拋撐和纜風繩。

2.3抱箍的計算

抱箍式支架的計算主要是針對所能承受的荷載進行計算，它主要是由抱箍和墩柱之間的摩擦系數（在0.3至0.5取值）來計算摩擦力平衡值，其摩擦系數主要是敦面的粗糙程度決定的。在進行設計時應該計算擰緊的螺栓數量及抗剪強度，以及抱箍鋼板的抗擠壓強度。

2.4托架鋼錠的計算

在進行對預埋托架的設計時，應該對托架的鋼錠的規格和截面積進行詳細的計算，根據具體的施工要求對鋼錠的最大彎、支座處撓度、剪力等問題進行核實，選擇什么樣的支架，要根據施工要求和蓋梁的高度及要達到的施工效果等方面的綜合因素，盡量的保證施工的安全和質量。

3支架型式的選用條件

選用支架的型號只要是根據具體的施工要求及蓋梁高度，而且盡量選擇經濟實惠的可以就地取材的支架，同時也要保證蓋梁施工的質量和整個工程的安全問題。通過對施工要求的調查和經過荷載計算得出，自落地支柱可以選擇鋼管或者門式架等，但是不論選擇哪種支架都應該按照撓度值設置預拱度，同時還要設置每邊大于一米的操作面和高度大于一米的周圍護欄，在護欄上也應該圍上安全網，防止施工時不小心墜落。

4各型支架的優缺點及改進措施

4.1各支架優缺點

4.1.1自落式的支架的優點在于其結構比較簡單，安裝程序比較便捷，但是在墩柱的荷載作用下極容易變形，所消耗的建筑材料比較多，需要更多的工程管理。

4.1.2抱箍式支架主要是安裝在蓋梁的中部，在支架的下面仍可以容施工人員通過，不占用地面面積，利于施工的順利進行，也方便管理人員進行監管。但是對于抱箍支架的計算主要取決于鋼箍和墩柱之間的摩擦系數，而這個系數的取值是很難把握的，和墩柱表面的粗糙程度有很大關系，在施工過程中容易出現抱箍滑脫事故，對于施工人員的安全造成威脅。

4.1.3埋設托架式支架的優點在于其下部不影響施工人員的通過，也不占用地面面積，在承受墩柱的荷載時不容易變形，方面施工人員進行科學的管理，但是在進行埋設鋼錠的時候，需要強度比較高的鋼筋混凝土，而且在墩柱上留下小孔影響工程的美觀，所以在工程完成以后需要就小孑L和墩柱的表面進行細致的處理，保證工程的質量。

4.2各種支架的改進

為提高自落地支架的承受荷載，而減少變形或沉降，可利用萬能桿件拼裝成桁式支架。桁式支架可設計為滿堂式，也可設計為柱梁式。

對于在河岸上現澆蓋梁，如土質條件較差，做適當壓實處理并經采取措施后，也可采用自落地支架。如在地面上先鋪木板或槽鋼，或澆筑混凝土地板，以增大地基受壓面積。對于水上現澆蓋梁，由于樁基、系梁及墩柱施工時，已搭設了水上操作平臺，因此可利用在該操作平臺上直接搭滿堂支架。但必須驗算操作平臺的穩定性和沉降量，慎重采用。一般簡支梁橋中，在樁基與墩柱間都設計有水平系梁，因而在水上與土質條件差的地面上，如蓋梁與系梁的高差不大，可利用系梁作為受力底座，在系梁面上搭設落地支架。但系梁的強度必須經過計，必要時加大系梁截面或加配鋼筋。在使用抱箍挑架式時，為預防施工荷載過大造成鋼板箍滑脫，宜采用高強度螺栓和雙螺母擰緊抱箍，也可以采用兩層抱箍互相支撐的方法，或在抱箍底部預埋鋼筋，以加強支撐。但預埋的鋼筋在使用后應割，做好墩柱外觀處理。如施工荷載不大，可在墩柱中埋設型鋼，利用埋設的型鋼搭設支托架。另外在埋設托架中，經鋼錠。對于埋設托架式，也可將埋設鋼錠與工字鋼改為埋設牛腿，再在牛腿上搭設支架并鋪設模板。

5施工中應注意的關鍵問題

（1）嚴格進行現澆蓋梁、臺帽模板的檢查，確保模板不變形，支撐不移動，防止脹模、跑?，F象發生。蓋梁、臺帽之間的距離偏差宜為正偏差。

（2）時預制蓋梁及預制梁要把好進場檢驗關，及時發現外形尺寸偏差過大的構件，且控制梁長和蓋梁寬的偏差為負偏差。

（3）墩柱安裝前后應測量間距，防止出現負偏差及超過允許誤差的正偏差。

（4）吊梁前在蓋梁上放出橋軸線與每片梁的中心線，并在預制梁兩端上畫出中心線。吊裝中首先注意梁的編號避免用錯位置，其次保證梁就位時的中心線偏差和粱支座偏差小于規定要求。

5結語

對于蓋梁支架的選定應該根據具體的實際施工要求，不僅要保證工程的施工質量還要總結出支架的設置經驗，為以后的支架選擇提供理論基礎，但是我們更應該注意支架選擇之后的處理問題，比如托架式施工完成以后對于墩柱外觀的處理、自落式支架落于構筑物上對于構筑物的核實處理問題等。

參考文獻

[1]姜華.澆蓋梁支架設計在橋梁施工中的運用[J].民營科技，2011，1.

篇(7)

【關鍵詞】公路橋梁蓋梁托架鋼棒剪力銷

中圖分類號：U448文獻標識碼： A

一、前言

鋼筋混凝土蓋梁在公路橋梁結構中廣泛應用，一般蓋梁的幾何尺寸都較大，混凝土澆筑量大. 為加快施工速度、降低施工成本，并保證施工安全和施工質量，根據現場條件結合橋梁設計圖紙，設計了一種鋼棒加工字鋼橫梁的新型支架體系，并通過結構驗算及現場施工證明了該支架體系是安全、可靠的，取得了顯著的經濟效益。

1、工程概況

龍巖漳永A7標位于福建省龍巖漳平市境內，屬閩西低山丘陵區，地形起伏較大。我標段設計橋梁5座里程長度1280m，單線共計83跨，墩柱蓋梁73道，T梁415片。在此僅以墩柱直徑φ1.4m的半坑口大橋右8#交接墩蓋梁為例進行介紹，設計為C30鋼筋混凝土，設計混凝土方量34.8m3，鋼筋含量5402.1kg。該墩柱蓋梁混凝土方量最大，墩柱直徑最小，所采用的蓋梁托架所承受的荷載最大，是本標段所有蓋梁施工的最不利工況。

2.擬用施工方案

根據實際情況決定采用剪力銷法施工。該方法的施工原理是，在墩柱施工時用PVC管沿線路縱向預留孔，當墩柱強度達到85%以上時穿入鋼棒作為剪力銷承載工字鋼，以工字鋼作為受力主梁搭設蓋梁受力托架，在此托架上進行蓋梁模板、混凝土的施工。施工要點在于穿鋼棒搭設蓋梁受力托架。

采用φ100 mm鋼棒作剪力銷，左右墩柱各1根。采用I45a工字鋼作為受力主梁，墩柱兩側各1根。采用10#槽鋼作為分配梁，在工字鋼上按中到中30cm間距布置，共布設31根。采用10 cm x 20 cm木楔作為高度調平層，安裝在槽鋼與工字鋼之間。預留9根較短的[10槽鋼兩端各焊接出20cm長的φ50*5鋼管端頭，用碗扣件搭設施工防護欄。蓋梁施工時在墩柱一側搭設專用的施工安全爬梯直至施工平臺,安全爬梯每增高三米與墩柱連接一次保證人員上下不晃動。托架設計見圖2，具體材料用量見表1。

圖2蓋梁托架設計圖

表1蓋梁托架材料用量表

3、蓋梁托架受力驗算

通過圖2可以看出，蓋梁荷載首先通過槽鋼傳遞到工字鋼上，最后傳遞到剪力棒上。所以要對槽鋼、工字鋼、剪力棒都進行了驗算。在實際施工中，部分鋼筋和墩頂蓋梁混凝土的重量由墩柱承擔，底座承載的蓋梁重量小于蓋梁實際重量，在計算中仍按蓋梁實際重量計算，以提高受力托架的安全系數。

3.1、托架承受荷載計算

3.1.1、蓋梁模板自重

該蓋梁模板自重5.9t，Q1=59KN

3.1.2、蓋梁鋼筋及混凝土自重

Q2=54.021kn+34.8m3*24kn/m3=889.22KN

3.1.3、鋼管護欄、槽鋼三角托架及方木踏板自重

由表1可得Q3=(199.32+259.69+266.35+88.78+360)/1000*10=11.74KN

3.1.4、施工荷載

蓋梁施工時考慮3-4個作業人員及振搗沖擊荷載取Q4=5KN

3.1.5、槽鋼分配梁自重

由表1可得Q5=(324+880)/1000*10=12.04KN

3.1.6、木楔塊及拉桿自重

由表1可得Q6=(37.88+74.4)/1000*10=1.12KN

3.1.7、I45a工字鋼自重

由表1可得Q7=19.3KN

3.1.8、鋼棒自重

由表1可得Q8=2.59KN

3.2、選用材料的力學性能參數

所用I45a工字鋼、φ100 mm鋼棒及[10槽鋼均采用Q235鋼，各最大容許應力[σ]取值如下：剪應力fv=125Mpa，拉、壓、彎應力f=215Mpa

I45a工字鋼抗彎模量Wx1=1.43×10-3m3，面積矩Sx1=8.364×10-4m3，

慣性矩Ix1= 3.224×10-4m4，腹板厚度tw1=1.15×10-2m。

[10槽鋼抗彎模量Wx2=3.97×10-5m3，面積矩Sx2=2.35×10-5m3，

慣性矩Ix2= 1.98×10-6m4，腹板厚度tw2=5.3×10-3m。

φ100mm鋼棒截面積A=7.854×10-3m2

3.3、[10槽鋼分配梁受力驗算

根據圖2我們假定槽鋼上部荷載平均分布在31根分配梁上，則每根槽鋼所受荷載為Q槽=（Q1+Q2+Q3+Q4+Q5）/31=31.52KN

槽鋼所受荷載通過蓋梁底模均布在每根槽鋼上再通過槽鋼下的木楔墊塊獲得支座反力由此我們通過結構力學求解器建立每根[10槽鋼分配梁的受力模型。如圖3、圖4、圖5所示

圖3單根[10槽鋼荷載分布圖（單位：N）

圖4單根[10槽鋼彎矩圖（單位：N*m）

圖5單根[10槽鋼剪力圖（單位：N）

利用軟件計算所得[10槽鋼跨中最大彎矩M槽=3546.68 N*m

正應力δ=M槽/Wx2=3546.68 N*m/3.97×10-5m3=89.3Mpa

安全系數f/δ=215/89.3=2.4>1.2

則槽鋼抗彎強度滿足《鋼結構設計規范（GB50017-2003）》要求

槽鋼內的最大剪應力為

τmax=FSx/Ixtw=【(11105.75+4657.5) ×2.35×10-5】/【1.98×10-6 ×5.3×10-3】=35.31×106N/m2=35.31 Mpa

安全系數fv /τmax =125/35.31=3.54>1.2

則槽鋼抗剪強度滿足《鋼結構設計規范（GB50017-2003）》要求

3.4、I45a工字鋼主橫梁受力驗算

根據圖2所示工字鋼以上的荷載通過31根[10槽鋼下方木傳遞給工字鋼我們假定這些荷載以均布荷載的形式平均分配在2根I45a工字鋼上，則每根工字鋼荷載為Q工=（Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q6+Q7）/2=498.71 KN

則單根工字鋼上的均布荷載q= Q工/12=41.56 KN/m

鋼棒剪力銷提供的支座反力F= Q工/2=249.355 KN

利用結構力學求解器建立I45a工字鋼受力模型如圖6、圖7、圖8所示

圖6單根I45a工字鋼荷載分布圖（單位：N）

圖7單根I45a工字鋼彎矩圖（單位：N*m）

圖8單根I45a工字鋼剪力圖（單位：N）

利用軟件計算所得I45a工字鋼最大彎矩為鋼棒支點上部M工=135121.95 N*m

正應力δ=M工/Wx1=135121.95 N*m /1.43×10-3m3=94.49Mpa

安全系數f/δ=215/94.49=2.27>1.2

則I45a工字鋼抗彎強度滿足《鋼結構設計規范（GB50017-2003）》要求

I45a工字鋼內的最大剪應力為

τmax=FSx/Ixtw=【(143382+105978) ×8.364×10-4】/【3.224×10-4 ×1.15×10-2】=56.25×106N/m2=56.25 Mpa

安全系數fv /τmax =125/56.25=2.22>1.2

則I45a工字鋼抗剪強度滿足《鋼結構設計規范（GB50017-2003）》要求

工字鋼跨中最大彎矩處位移變形量及撓度計算

由前面計算我們可知I45a工字鋼上的均布荷載q=41．46 kN／m，彈性模量E=2．1×105 MPa，慣性矩Ix= 3.224×10-4m4，a=2.55m,l=6.9m

跨中位移變形量F=ql4 (5-24a2／l2 )／384EI=6.225×10-3m=6.225mm

撓度F／L=1／1108

則撓度變形滿足《鋼結構設計規范（GB50017-2003）》要求。

3.5、φ100 mm鋼棒剪力銷受力驗算

墩柱施工時預埋內徑105mm的高強PCV管保證鋼棒能穿進去即可，這樣第一保證鋼棒與墩柱為面接觸減小墩柱混凝土所受的壓力，第二鋼棒跨中彎矩過大時利用預留孔上部混凝土抵抗鋼棒的跨中彎矩減小鋼棒跨中向上的位移變形。墩柱預留孔箍緊鋼棒盡可能的抵消鋼棒的跨中彎矩，假定鋼棒只承受兩端的剪應力并建立力學模型

鋼棒自重均布荷載q1=616.54N/m

I45a工字鋼底寬15cm作用在鋼棒上的均布荷載為

q2= Q工/2/0.15=1662366.667N/m

直徑φ1.4m的墩柱反作用在鋼棒上的支撐均布荷載:

q3=（Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q6+Q7+Q8）/2/1.4m=357146.7N/m

利用結構力學求解器建立φ100 mm鋼棒受力模型如圖9、圖10所示

圖9單根鋼棒荷載分布圖（單位：N）

圖10單根鋼棒剪力圖（單位：N）

剪應力τ=F/A3=249571.1N/ 7.854×10-3m2=31.78Mpa

安全系數fv /τ =125/31.78=3.93>1.2

則φ100 mm鋼棒抗剪強度滿足《鋼結構設計規范（GB50017-2003）》要求。

4、蓋梁托架的施工

墩柱施工時根據測量出來的模板頂高程向下反推至設計墩頂標高，墩柱混凝土澆筑時由墩頂標高向下反推78cm（底模厚8cm、槽鋼高10cm、木楔塊調整高度15cm、工字鋼45cm）為預埋管的管頂標高，預埋內徑10.5cm的高強PVC管作為剪力銷的預留孔，當墩柱混凝土澆筑至預埋管的位置時將預埋管沿線路縱向放入墩柱模板內，預埋時PVC管內裝滿砂子并用土工布和膠帶將管口封緊防止澆筑砼時預埋管上浮。

5、結論

通過該鋼棒剪力銷蓋梁托架的整體驗算證明方案是安全可靠的，并在施工中證明了該型托架的適用性與經濟性，為項目施工節約了大量資金，并在蓋梁施工中總結出了一套施工經驗，可供同類型橋梁工程施工參考。

參考文獻：

江正榮、朱國梁編著，《簡明施工計算手冊》北京：中國建筑工業出版社，2005

中華人民共和國建設部編著，《鋼結構設計規范（GB50017-2003）》